ООО БРИКС отзывы

0,5Рг, где Рг) – гидростатическое давление на забое, при разгрузке устья депрессия на забое достигает (Рг), и происходит разрыв жидкости. На рис. 2 приведена схема размещения генератора ГИДП на скважине глубиной 1270 м. и осциллограммы давления при размещении датчиков давления на устье скважины в газовой полости и в разных точках по глубине скважины, в том числе в зоне продуктивного пласта (1233 – 1249 м.), вскрытого кумулятивной перфорацией (перфоратор ПК-103) с плотностью девять отверстий на метр. Внутренний диаметр обсадной колонны – 150мм. Для проведения воздействия использовали сжатый воздух под давлением 6МПа. Расход сжатого воздуха на одно воздействие составлял 10 дм3. Все записи на рис. 2 получены при разгрузке устья от избыточного давления через время (tp = 1,6 с), равное удвоенному времени пробега от устья до забоя и соответствующее моменту максимального сжатия столба скважинной жидкости. Осциллограммы «давление-время» на рис. 2 совмещены по моменту начала воздействия t = 0, расположены на уровнях размещения регистрирующих датчиков давления и в совокупности образуют диаграмму распространения импульсов давления по высоте столба скважинной жидкости. На диаграмме тонкими линиями со стрелками обозначено распространение импульса давления при его многократном отражении от забоя и газовой полости на устье скважины. Коэффициент отражения на забое (цементный мост) в данном случае близок к плюс 0,9, а от газовой полости на устье – минус 0,1. Амплитуда первого импульса давления (Р1) в призабойной зоне определяется давлением сжатого воздуха на устье скважины (Р0), коэффициентом затухания при прохождении импульса по скважинной жидкости и коэффициентом отражения на забое. В данном случае за счет высокого давления коэффициента отражения от забоя максимальное значение амплитуды первого импульса давления в призабойной зоне превышает не только максимальное давление сжатого воздуха на устье скважины (Рм), но и давление сжатого воздуха, подводимого к генератору ГИДП. Поглощение энергии импульса давления при двукратном прохождении перфорированного участка обсадной колонны протяженностью 16 м. приводит к дополнительному уменьшению амплитуды на 10%. Амплитуда первого импульса разряжения относительно гидростатического давления – депрессия (Рд) – достигла удвоенного значения давления (Рк) на устье скважины в момент его разгрузки, а общий перепад давления между максимальными значениями репрессии (Р1) и депрессии (Рд) в призабойной зоне достиг 10 МПа, т.е. более чем в 1,5 раза превысил величину давления сжатого воздуха, подводимого к ГИДП. Длительность каждой фазы как репрессии, так и депрессии близка к удвоенному времени пробега волны давления от устья до забоя, а общее число интенсивных колебаний достигает 8 – 10, после чего их амплитуда уменьшается в три раза относительно первоначальной. Эти колебания давления приводят к интенсивному обмену жидкостью между скважиной и продуктивным пластом, что было подтверждено термометрией в зоне притока. При выхлопе из генератора без последующего резкого сброса давления в момент первого максимального сжатия жидкости характер изменения давления в призабойной зоне меняется. Депрессия в призабойной зоне возникает только после разгрузки устья с задержкой, равной или кратной величине пробега волны от устья до забоя. Наибольшая интенсивность воздействия генератора ГИДП на забое обеспечивается при разгрузке устья скважины в момент первого максимального сжатия столба скважинной жидкости (t1). Отклонение задержки разгрузки в пределах (+-10% t1) не вносит существенных изменений в волновую картину на забое скважины. При более значительных отклонениях момента разгрузки наиболее сильные изменения в сторону уменьшения претерпевает длительность импульсов «репрессия-депрессия» , а их амплитуда изменяется в незначительной степени. На первых этапах освоения ГИДП при обработке скважин глубиной до 3000м. параметры воздействия выбирали таким образом, чтобы амплитуда депрессии не превышала 3 – 6 МПа, что обуславливалось прочными характеристиками коллектора и устья скважин. До и после воздействий производили контроль контакта цементного камня, а так же термометрию в зоне притока из продуктивного пласта. Исследования показали, что воздействие ГИДП не вызывают нарушение контакта цементного камня и в тоже время приводят к созданию существенной температурной аномалии в зоне притока, что свидетельствует об изменении гидродинамической связи скважины с продуктивным пластом. Продуктивность скважины после проведения 8 – 10 воздействий возраслав 1,5 – 4 раза. При обработке нефтяных и водонагнетательных скважин обычно применяли следующую последовательность операций: демонтаж устьевого оборудования и подъем НКТ; установка генератора на обсадной колонне; заполнение устья скважины до переполнения; проведение 5 – 10 воздействий ГИДП при рабочем давлении сжатого воздуха в генераторе от 6,0 до 15,0 МПа в зависимости от прочностных характеристик устья скважины, при расчетной величине времени задержки разгрузки устья скважины, равной (tp = 2H/c), при одновременной контроле давления на устье; демонтаж генератора; спуск НКТ; промывка скважины с допуском НКТ до забоя; заключительные работы – монтаж устьевого оборудования и пуск скважины в эксплуатацию. Работы с ГИДП в 80-е и 90-е годы проводились на геологоразведочных скважинах в районе Западной Сибири, на нефтяных и водонагнетательных скважинах Краснодарского края и Заподной Сибири. На геологоразведочных скважинах повышение дебета на 30 – 50% наблюдалось в 40% скважин. Во всех случаях после обработки ПЗП при последующей промывке происходил дополнительный вынос глинистого раствора. При обработке водонагнетательных скважин приемистость скважин с терригенными коллекторами увеличивалась в 10 и более раз, эффект обработки сохранялся от нескольких месяцев до года. Попытка проводить обработку нефтяных скважин через боковые отводы крестовины с проходным диаметром 30 – 50 мм. при внутреннем диаметре обсадной колонны 150 мм. дала лишь незначительный положительный эффект, сохранявшийся в течение нескольких дней. Высокая эффективность достигалась только при размещении ГИДП на специальном переходнике с боковым отводом без уменьшения его проходного сечения относительно обсадной колонны. Опытная эксплуатация генератора на низкодебитных скважинах Краснодарского края после 4 – 6 воздействий ГИДП за одну обработку на 80% скважин давала устойчивое повышение дебита в 5 – 10 раз при готовом приросте добываемой нефти от 0,5 до 3,0 тыс. т. на одну скважину (2). На отдельных месторождениях наблюдалось увеличение дебита на соседних скважинах на удалении до 300 м. от обрабатываемой, что свидетельствует о достаточно высокой эффективности инфразвуковой обработки ПЗП. Наибольший эффект применения достигается при сочетании воздействий ГИДП с кислотной обработкой ПЗП (2). Основным недостатком технологии работ с ГИДП является необходимость полного заполнения скважин жидкостью, что ограничивает его применения на скважинах с пониженным статическим уровнем жидкости, поэтому был опробован второй вариант генератора – ППИ-М, погружаемого в скважину на расчетную глубину, обеспечивающую при выхлопе сжатого воздуха возбуждение резонансных колебаний верхней и нижней частей столба скважинной жидкости и, как следствие, образование знакопеременных импульсов давления на забое скважины. При выхлопе сжатого воздуха из пневмокамеры на глубине (Н1) относительно статического уровня жидкости в скважине образуется пульсирующая газовая полость, которая разделяет столб жидкости на две части. Период пульсации полости определяется периодом колебаний верхней части столба жидкости в скважине и в первом приближении определяется выражением Формула (6) где (Е0) – энергия, высвобождаемая при выхлопе; g – ускорение силы тяжести; (р) – плотность жидкости; (Н1) – глубина погружения источника; (dc) – внутренний диаметр обсадной колонны. Нижняя часть столба жидкости совершает упругие колебания, аналогичные возбуждаемым при воздействии ГИДП, и их период определяется выражением Формула (7) где (Н0) – высота столба жидкости в скважине; (с) – скорость звука в скважинной жидкости. При равенстве периодов (Тв и Тн) в скважине возникают резонансные колебания воздушной полости и нижней части столба жидкости. Это достигается при энергии выхлопа, равной Формула (8) Максимального значения эта энергия достигает при глубине погружения источника (Н1 = 1/3Н0) Макет генератора опробован на водозаборных скважинах глубиной от 200 до 1500 м. при глубинах погружения пневмокамер от 30 до 100 м. и их объеме от 1 до 7 дм3. Разработанный и опробованный комплекс технических средств позволяет производить знакопеременную импульсную обработку ПЗП скважин глубиной от 1 до 4 км. при частоте следования импульсов от 0,4 до 0,1 Гц., что обеспечивает как восстановление гидродинамической связи скважины с продуктивным пластом, так и воздействие на пласт на удалении до 100 и более м. от скважины." />